タグ付けされた質問 「process-engineering」

必要な蒸気と液体の流量を別々に考慮し、結果を加算することにより、2相の蒸気/液体のバルブのサイズが決まることがあることを理解しています。しかし、これは今では時代遅れの慣行と考えられています。 均質平衡モデル（HEM）についても聞いたことがありますが、他にも多くの受け入れられているサイジング手法があるという印象を受けています。 私の主な質問は次のとおりです。2相の蒸気/液体の流れでリリーフデバイスのサイズを決定するために現在受け入れられている慣行/基準は何ですか？ さもなければ、古い技術がまだ有効である場合、各技術の背後にあるどのような条件または仮定の下でも有効ですか？

20 mechanical-engineering  process-engineering  pressure  valves  multiphase-flow 

オーステナイトは非磁性ですが、フェライトとパーライトは磁性です。（パーライトの磁気特性は、炭素含有量の関数として変化します）αα\alpha 鋼が急冷されている間にオーステナイトが急冷されている間に特定の方向に強い磁場が印加されると、結晶粒構造は変化しますか？繰り返し磁場を適用することにより、優れた結晶粒構造、したがってより強靭な鋼を得ることができますか？ 私の推測では、鋼の焼入れ中の共析点では、パーライトの低炭素ゾーンの透過性が高いため、そのゾーンは炭素を直交方向に押すことで強い磁場に整列し、粒界が異なる形状をとるはずです。 実際に起こりますか？

16 steel  process-engineering  materials  metallurgy  magnets 

私は職場で粉砕プロセスを調査しており、私の研究から、さまざまなモード（圧縮、摩耗、破壊など）にはさまざまな破損モデルがあることがわかっています。 これまでのところ、使用しているボールミルの母集団モデルだけを見てきました。これらのモデルは、時間、サイズ分率、ミル内の軸距離を使用して、時間内の任意の場所での材料の質量分率を指定します。 他の粉砕装置（ジャイラトリーまたはジョークラッシャー）に同様のモデルが存在するかどうか疑問に思っています。

11 process-engineering 

ホエーとアスペルギルスニジェールを使用してクエン酸を生成するバイオリアクターを設計しようとしています。 プロセスの最初のステップは、デキストロース（約10％）とともにホエイを反応器に入れることです。次に、この溶液は滅菌する必要があり、私はリアクターに蒸気を直接注入することによってバッチ蒸気滅菌を使用することを考えていました。滅菌は121°Cで行う必要があります。 所定の反応器容量（約600 m 3）に必要な滅菌時間と蒸気量を計算する方法がわかりません。600 m 3のオートクレーブがあるように計算することを考えていましたが、近似が成り立たないと思います。その場合、死の速度論はアレニウス方程式によって与えられます： k=Ae−ERTk=Ae−ERT k = Ae^{\frac{-E}{RT}} 活性化エネルギー、前指数係数、または近似値を決定する必要があります。次に、必要な熱とホールドエネルギーの方程式を積分する必要があります。EEEAAAkkk ∇heat∇hold=ln(N0V0N1V1)=∫t1t0k(t)dt=ln(N1V1N2V2)=k(t2−t1)dt∇heat=ln(N0V0N1V1)=∫t0t1k(t)dt∇hold=ln(N1V1N2V2)=k(t2−t1)dt \begin{align} \nabla heat &= ln(\frac{N_0 V_0}{N_1 V_1}) = \int_{t_0}^{t_1} k(t) dt \\ \nabla hold &= ln(\frac{N_1 V_1}{N_2 V_2}) = k(t2_-t_1) dt \end{align} とを理解するため。t1t1t_1t2t2t_2 私はこの問題に正しく取り組んでいますか？

10 chemical-engineering  process-engineering  steam 

私は外部拡散の問題で少し苦労しています。表面の濃度（および表面の反応速度）を計算しようとしています。助けやガイダンスが欲しいのですが。 これが私がこれまで持ってきたものです。 起こっている反応は、 球形の触媒粒子表面のB濃度を計算したい。 フラックス： さて、拡散方程式から： 。 R_A 一次反応率で近似できる そう （の2後の" "は無視してください=） さて、私が使用すべき境界条件は、 常に、私はすべてのコンポーネントのバルク濃度の値をすでに持っていることに注意してください。D_i,jまたD_i,mix、すべてのi、の値も持っていますj。 Bの表面濃度を解決するために境界条件が正しく選択されていますか（つまり、すべて関連しているc_Bまたはy_BまたはP_B）。 編集： 有効係数の計算に表面値が必要です。任意の方法を使用して、すでに持っている値で表面値を計算できます。 半径方向の任意の点としてrを選択しました。球体の「過去」でも（r = 0、中心から移動する場合）、delta =境界層の厚さです。 編集2： 複雑すぎたようです。このビデオに基づいて、考慮されるコントロールボリュームは、ガス部分（境界層）のみです。反応は触媒表面でのみ発生し、気相自体では発生しないと想定されているため、これは正しいです。 その場合、RB=0RB=0R_B=0 ∴∂∂r(r22cDB,mixyB−2∂yB∂r)=0∴∂∂r(r22cDB,mixyB−2∂yB∂r)=0\therefore \large{ \frac{\partial }{\partial r}\left ( r^2 \frac{2cD_{B,\text{mix}}}{y_B-2} \frac{\partial y_B}{\partial r} \right)=0} したがって、およびyB(0)=yB,surfyB(0)=yB,surfy_B(0)=y_{B,\text{surf}}yB(δ)=yB,bulkyB(δ)=yB,bulky_B(\delta)=y_{B,\text{bulk}} !! ああ、境界条件の間違いに気づきました。で、、我々は境界条件が間違っているように、球の中心です。!!r=0r=0r=0 もう一度試してみましょう： でとyB(r=rsphere)=yB,surfyB(r=rsphere)=yB,surfy_B(r=r_{sphere})=y_{B,\text{surf}}yB(δ)=yB,bulkyB(δ)=yB,bulky_B(\delta)=y_{B,\text{bulk}} Matlabから：yB=2+(yB,bulk−2)(yB,surf−2yB,bulk−2)(rsphere(δ−r)r(δ−rsphere))yB=2+(yB,bulk−2)(yB,surf−2yB,bulk−2)(rsphere(δ−r)r(δ−rsphere))\large{y_B= 2+{\left (y_{B,\text{bulk}}-2 \right )} \left ( \frac{y_{B,\text{surf}}-2}{y_{B,\text{bulk}}-2} \right …

10 heat-transfer  chemical-engineering  process-engineering  numerical-methods 

例として、PIDコントローラーを備えたP-T1システムを考えます。最初にP-T1システムのみを確認し、を設定して長時間待機します。次に、その出力xを調べ、時間とともに変化する外乱dがまだあることを確認します（プロット、システム出力= x）。このモデルでは、システム出力は、長時間待機した後、定数にd （t ）を加えたものになります。yryry_rxxxddd=x=x= xd(t)d(t)d(t) 次のステップは、PIDコントローラーを導入することです。 KpKpK_pKiKiK_iKdKdK_dΔtΔt\Delta t ΔtΔt\Delta tdddΔtΔt\Delta tΔtΔt\Delta t

10 process-engineering  control-engineering 

バイオガススラリーには、砂、砂、有機物が含まれていることが多く、最終的には沈殿します。沈殿物からタンクを取り除くことは費用がかかり（プラントのダウンタイム、追加の設備）、危険です。したがって、どれだけの堆積物があるかを知ることは興味深いでしょう。 典型的なタンクの高さは約8mなので、屋根のハッチを開けて長い棒で突くのはオプションではないと思います。これを行う他の方法は何ですか？ 液面計測は、壁の下部に取り付けられた圧力センサー、または屋根のレーダーセンサーで行われます。

9 civil-engineering  process-engineering  sensors